Youtube
А. Рэзюмэ спецыфікацыі
Тэхнічныя характарыстыкі распрацаванага намі злучальніка
зведзены ў табліцу II.
У табліцы II "Памер" азначае шырыню мужчынскага кантакту (так званы "Памер язычка") у мм.
B. Вызначэнне адпаведнай далёкасці кантактнай сілы
У якасці першага кроку канструкцыі клеммы з прэс-падгонкай мы павінны
вызначыць адпаведны дыяпазон кантактнай сілы.
Для гэтага складаюць дыяграмы характарыстык дэфармацыі
клемы і скразныя адтуліны намаляваны схематычна, як паказана
на мал. 2. Паказана, што кантактныя сілы знаходзяцца па вертыкальнай восі,
у той час як памеры тэрміналаў і дыяметры скразных адтулін указаны
гарызантальнай восі адпаведна.
C. Вызначэнне мінімальнай кантактнай сілы
Мінімальная кантактная сіла была вызначана (1)
пабудова графіка кантактнага супраціву, атрыманага пасля вытрымкі
выпрабаванні ў вертыкальнай восі і пачатковай кантактнай сілы ў гарызантальнай
восі, як паказана на мал. 3 схематычна, і (2) знаходжанне ст
мінімальная кантактная сіла, якая забяспечвае кантактнае супраціўленне
ніжэй і больш стабільна.
На практыцы цяжка вымераць кантактную сілу непасрэдна для прэсавага злучэння, таму мы атрымалі яе наступным чынам:
(1) Устаўка клеммаў у скразныя адтуліны, якія маюць
розныя дыяметры за межамі ўстаноўленага дыяпазону.
(2) Вымярэнне шырыні клемы пасля ўстаўкі з
папярочны разрэз ўзору (напрыклад, гл. мал. 10).
(3) Пераўтварэнне шырыні клемы, вымеранай у (2), у
кантактная сіла з выкарыстаннем характарыстыкі дэфармацыі
схема тэрмінала атрымана фактычна так, як паказана ў
Малюнак 2.
Дзве лініі для канчатковай дэфармацыі азначаюць адзінкі для
максімальны і мінімальны памеры тэрміналаў з-за дысперсіі ў
вытворчы працэс адпаведна.
Табліца II Спецыфікацыя раздыма, які мы распрацавалі
Зразумела, што кантактная сіла, якая ўтвараецца паміж
тэрміналы і хоць-адтуліны задаецца перасячэннем двух
схемы клемм і скразных адтулін на мал. 2, якія
азначае збалансаваны стан сціску клеммы і пашырэння скразнога адтуліны.
Мы вызначылі (1) мінімальную кантактную сілу
неабходныя для стварэння кантактнага супраціву паміж клемамі і
хаця-дзіркі ніжэй і больш стабільныя да/пасля вытрымкі
тэсты на спалучэнне мінімальных памераў клем і
максімальны дыяметр скразнога адтуліны і (2) максімальная сіла
дастаткова для забеспячэння супраціву ізаляцыі паміж суседнімі
скразных адтулін перавышае зададзенае значэнне (109Q для гэтага
развіццё) пасля выпрабаванняў на цягавітасць для
спалучэнне максімальнага і мінімальнага памераў клем
дыяметр скразнога адтуліны, дзе пагаршэнне ізаляцыі
супраціў абумоўлена ўбіраннем вільгаці ўнутр
пашкоджаная (адслойваецца) зона ў друкаванай плаце.
У наступных раздзелах метады, якія выкарыстоўваюцца для вызначэння
мінімальныя і максімальныя кантактныя сілы адпаведна.
D. Вызначэнне максімальнай кантактнай сілы
Цалкам магчыма, што міжслойныя расслаення ў PCB выклікаюць
паніжэнне супраціўлення ізаляцыі пры высокай тэмпературы і ў
вільготная атмасфера пры ўздзеянні празмернай кантактнай сілы,
які спараджаецца камбінацыяй макс
памер клемы і мінімальны дыяметр скразнога адтуліны.
У гэтай распрацоўцы максімальна дапушчальная кантактная сіла
быў атрыманы наступным чынам;(1) эксперыментальнае значэнне
мінімальна дапушчальная адлегласць ізаляцыі "A" у друкаванай плаце была
атрыманы эксперыментальна загадзя, (2) дапушч
даўжыня расслаення была разлічана геаметрычна як (BC A)/2, дзе "B" і "C" - крок клеммы і
дыяметр скразнога адтуліны адпаведна, (3) фактычнае расслаенне
даўжыня ў друкаванай плаце для розных дыяметраў скразных адтулін была
атрыманы эксперыментальна і нанесены на адслаеную даўжыню
у залежнасці ад дыяграмы пачатковай кантактнай сілы, як паказана на мал. 4
схематычна.
Нарэшце, максімальная кантактная сіла была вызначана так
каб не перавышаць дапушчальную даўжыню расслаення.
Спосаб ацэнкі кантактных сіл такі ж, як
сказана ў папярэднім раздзеле.
E. Дызайн формы тэрмінала
Форма тэрмінала была распрацавана так, каб генераваць
падыходная кантактная сіла (N1 да N2) у прадпісаным скразным адтуліне
дыяпазон дыяметраў з дапамогай трохмернага канчатковага элемента
метады (МКЭ), у тым ліку з эфектам папярэдняй пластычнай дэфармацыі
індукцыі ў вытворчасці.
Такім чынам, мы прынялі тэрмінал, які мае форму
«N-вобразны перасек» паміж кропкамі кантакту каля
знізу, што стварыла амаль аднастайную кантактную сілу
у прадпісаным дыяпазоне дыяметраў скразных адтулін, з a
праколатая адтуліна каля наканечніка, якая дазваляе пашкодзіць друкаваную плату
рэдукаваныя (мал. 5).
На малюнку 6 паказаны прыклад трохмернага
Мадэль FEM і сіла рэакцыі (г.зн. кантактная сіла) супраць
дыяграма перамяшчэння, атрыманая аналітычным шляхам.
F. Распрацоўка цвёрдага луджанага пакрыцця
Існуюць розныя апрацоўкі паверхні для прадухілення
акісленне Cu на PCB, як апісана ў II - B.
У выпадку апрацоўкі паверхні металічным пакрыццём, напрыклад
волава або срэбра, надзейнасць электрычнага злучэння прэсавай пасадкі
тэхналогіі можа быць забяспечана спалучэннем з
звычайныя клемы з нікелевым пакрыццём.Аднак у выпадку OSP,Для забеспячэння доўгага тэрміну неабходна выкарыстоўваць луджанае пакрыццё на клемахтэрмін надзейнасць электрычнага злучэння.
Аднак звычайнае луджанае пакрыццё клемм (для
напрыклад, таўшчынёй 1 лтм) стварае саскрабаннез волавападчас працэсу ўстаўкі тэрмінала.(Фота. «а» на мал. 7)
і гэта саскрабанне, верагодна, выклікае кароткае замыканнесумежныя тэрміналы.
Таму мы распрацавалі новы тып цвёрдай бляхі
пакрыццё, якое не прыводзіць да саскрабання волава ішто забяспечвае працяглую надзейнасць электрычнага злучэнняадначасова.
Гэты новы працэс пакрыцця складаецца з (1) вельмі тонкага волава
пакрыццё на падкладцы, (2) працэс награвання (аплавленне волава),
які ўтварае пласт цвёрдага металічнага сплаву паміж
падкладка і луджаная ашалёўка.
Таму што канчатковы рэшту луджання, якое з'яўляецца прычынай
саскрабання, на клемах становіцца надзвычай тонкім і
размяркоўваецца нераўнамерна па пласце сплаву, не саскрабаеццазволава была выверана ў працэсе ўстаўкі (фота «б» у вМал. 7).
Час публікацыі: 8 снежня 2022 г